成人性做爰aaa片免费看曹查理丨日本真人边吃奶边做爽电影丨色小说香蕉丨欧美 变态 另类 人妖丨久久精品福利视频丨五月丁香六月狠狠爱综合丨成年人黄色毛片丨欧美猛少妇色xxxxx猛交丨欧美牲交视频免费观看丨日韩高清在线观看不卡一区二区丨久久午夜av丨日韩中文字幕在线一区二区三区丨少妇人妻14页_麻花色丨1000部无遮挡拍拍拍免费视频观看丨福利视频大全丨97视频在线观看免费丨131美女爱做视频免费丨伊人久久大香线蕉av最新丨情趣蕾丝内衣少妇啪啪av丨免费看一级黄色大全

    0 前言

    某電廠1000MW機組高壓主汽調(diào)節(jié)閥在進行材質(zhì)復(fù)驗時發(fā)現(xiàn)，進、出汽接管材質(zhì)與設(shè)計要求材質(zhì)不符，既影響電廠的安裝周期，又使主汽調(diào)節(jié)閥在運行過程中存在安全隱患。為了將影響程度降至最低，必須在最短的時間內(nèi)完成接管的更換。由于1000MW高壓主汽調(diào)節(jié)閥結(jié)構(gòu)和材質(zhì)均比較特殊，是已發(fā)往電廠的成品，要在短時間內(nèi)實現(xiàn)接管更換修復(fù)將面臨多方面的技術(shù)難題。

    1 結(jié)構(gòu)簡介

    1000MW高壓主汽調(diào)節(jié)閥由四個主汽閥和四個調(diào)節(jié)閥組成，每個閥門連接一個接管，閥門本體材料為ZG1Cr10Mo1NiWVNbN，進、出汽接管材料均為P92鍛件。組焊工藝流程復(fù)雜、周期長，整套閥門組焊完耗時至少需三個月，整套閥門組裝后質(zhì)量約80t。高壓主汽調(diào)節(jié)閥實物結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 高壓主汽調(diào)節(jié)閥實物結(jié)構(gòu)

    2 技術(shù)難題分析

    2.1 焊接性分析

    閥門本體材料為ZG1Cr10Mo1NiWVNbN，屬于超低碳復(fù)相馬氏體鋼，焊接時淬硬性大，冷裂傾向明顯，容易形成脆化組織，成分為馬氏體和馬氏體+鐵素體組成的邊界區(qū)。冷卻速度較快時，易產(chǎn)生粗大馬氏體，焊縫熱影響區(qū)硬脆化；冷卻速度較慢時，易產(chǎn)生粗大鐵素體，焊縫熱影響區(qū)塑韌性顯著下降。P92鋼屬于低碳（w（C）=0.07%～0.13%）高合金（合金含量大于10%）耐熱鋼，淬透性很強，含碳量較低，其冷裂紋敏感性并不大，但對溫度較為敏感，須嚴格控制預(yù)熱溫度和層間溫度。

    2.2 更換接管技術(shù)難度分析

    如圖1所示，組焊后的主汽閥接管焊縫無法像單件閥殼焊接時實現(xiàn)橫焊位，只能采用全位置焊接。由于同時去除了四組主汽閥接管、四組調(diào)節(jié)閥接管，改變了原有工藝的焊接模式，若同時更換接管，因主汽閥1#和2#、3#和4#接管開檔距離為831mm，2#和3#之間距離為1232mm，如果四個管口同時焊接，操作時會產(chǎn)生干涉，另外，由于閥門空間狹小且加速器體積較大，射線探傷也會發(fā)生干涉。

    閥門已精加工到位，閥體和接管焊縫必須“熱焊”，因坡口較深，焊接量大，很容易產(chǎn)生焊接變形。如果閥門變形，將直接導(dǎo)致閥門與閥蓋以及閥芯件無法裝配、密封，焊接變形控制非常難；電廠返回的閥殼是精加工件，焊后的熱處理只能采用局部回火，由于閥殼表面積較大，散熱面大且采用中頻熱處理時溫差較大，熱處理過程控制較難。

    3 技術(shù)難題解決

    3.1 接管焊接修復(fù)工藝

    采用氧乙炔火焰加熱的方法進行焊前預(yù)熱，預(yù)熱溫度為250℃～300℃，使用測溫儀測量預(yù)熱溫度。采用石棉布包裹焊縫兩側(cè)附近的接管和閥殼本體，避免熱量散失。采用手工氬弧焊打底，焊條電弧焊填充、蓋面，焊接參數(shù)見表1，氬氣流量8～15L/min，直流正接，焊接速度20～35mm/min，每道擺動寬度小于等于10mm，每層堆焊厚度小于等于4mm，每焊完一層要及時進行清理。預(yù)熱溫度達到后開始焊接，層間溫度控制在300℃～350℃，焊接過程中不允許有任何缺陷。

表1 焊接參數(shù)表

    3.2 接管焊接坡口優(yōu)化

    如圖2a所示，原設(shè)計接管與閥殼焊接坡口為單邊30°V型非對稱形式，坡口深，焊接工作量大，焊接變形不易控制，焊接過程容易發(fā)生干涉。本次修復(fù)采用了如圖2b所示的坡口角度為16°的對稱型焊接坡口形式，焊接工作量小，焊接變形較易控制，節(jié)約了修復(fù)時間。

a優(yōu)化前

b優(yōu)化后

圖2 主汽閥裝焊坡口優(yōu)化

    3.3 焊接變形控制

    接管與閥殼為對接環(huán)焊縫，坡口深度約180mm，焊接過程中容易產(chǎn)生角變形，這將影響高壓主汽調(diào)節(jié)閥進、出汽接管與電廠管道的安裝精度，所以在修復(fù)過程中應(yīng)嚴格控制接管與閥殼的焊接變形。主要采取了以下措施進行控制：

    （1）裝配要求。坡口根部徑向及軸向錯位不超過±1mm，兩側(cè)坡口間隙為2mm，在不妨礙裝焊的原則下適當加裝固定拉筋，以防止焊接過程中產(chǎn)生變形和位移。

    （2）焊接參數(shù)的選取。為減小熱量輸入合理控制焊接變形，焊接時盡量采用小線能量的焊接參數(shù)。

    （3）焊接順序的確定及焊接變形的監(jiān)測。為避免操作工對稱焊接時受操作空間的限制，在保證返修周期的前提下，采用分散焊接順序，優(yōu)先裝配并焊接1#、3#主汽閥接管，再裝配焊接2#、4#接管。采用兩人對稱施焊順序，實行多層多道焊接，施焊中注意焊道間的交錯和結(jié)合，避免出現(xiàn)“死角”，并保持焊道平整，焊道布置示意如圖3所示。焊接過程中厚度方向每焊30mm須檢測接管與閥殼中心以及接管與接管中心相對尺寸。

圖3 焊道布置示意

    （4）降低溫度梯度。焊接時閥殼外部始終采用中頻感應(yīng)加熱，內(nèi)部采用柔性陶瓷電阻加熱片進行補熱，使工件焊接部位的溫度維持在200℃～250℃。

    （5）探傷時間的確定。為降低返修焊接缺陷的風險，避免因重復(fù)返修焊縫而造成的焊接變形，在焊接至80mm深時停止焊接并進行無損檢驗，合格后方可繼續(xù)焊接。

    3.4 焊后熱處理控制

    由材料焊接性可知，ZG1Cr10Mo1NiWVNbN淬硬性大、冷裂傾向明顯，P92鋼對溫度敏感，為防止接頭產(chǎn)生缺陷，焊接后應(yīng)及時對接頭進行熱處理。為了驗證修復(fù)后接頭的微觀組織，在焊接產(chǎn)品的同時，采用相同的工藝焊接試驗塊，并與產(chǎn)品同時進行熱處理。本次修復(fù)焊縫外部采用中頻感應(yīng)加熱器，內(nèi)部采用柔性陶瓷電阻加熱片補熱，溫度采用沿焊縫周向?qū)ΨQ布置的四只熱電偶進行監(jiān)控。升溫速度不超過80℃/h，降溫速度不超過60℃/h（200℃以下不控制降溫，自然冷卻），為了充分得到回火組織，溫度控制在710℃～730℃，保溫8h。

    試驗塊熱處理后的焊縫接頭微觀組織如圖4所示。由圖4可知，焊縫、熱影響區(qū)和熔合區(qū)均為回火馬氏體組織，具有良好的沖擊韌性和高而穩(wěn)定的持久塑性及熱強性能。

a焊縫區(qū)

b熱影響區(qū)

c熔合線

圖4 試驗塊焊縫微觀組織

    4 接管更換后的產(chǎn)品檢驗

    通過對焊縫布氏硬度（見圖5）進行檢驗可知，接頭硬度處于180～230HB，最大值位于焊縫中心區(qū)域。由此可知，經(jīng)過熱處理后的焊縫獲得了與母材相近的硬度值。

    經(jīng)無損探傷檢驗，接管焊縫質(zhì)量達到射線探傷標準和超聲波探傷標準Ⅰ級檢驗要求。閥殼形位公差檢驗結(jié)果如表2所示。由表2可知，各主要形位面的變形量均在設(shè)計要求的0.10mm范圍之內(nèi)，滿足裝配要求。

表2 閥門各主要形位面變形量     mm

圖5 焊接接頭顯微硬度分布

    5 結(jié)論

    （1）百萬機組高壓主汽調(diào)節(jié)閥接管更換技術(shù)難度大，通過對ZG1Cr10Mo1NiWVNbN和P92材質(zhì)對接環(huán)焊縫檢驗可知，本次修復(fù)有效地避免了裂紋等焊接缺陷的產(chǎn)生，焊后獲得了回火馬氏體組織，保證了焊接接頭的性能。

    （2）將原有焊接坡口進行優(yōu)化設(shè)計，采用分散焊接順序，并適當加裝固定拉筋，有效防止了修復(fù)過程產(chǎn)生焊接變形和位移，焊接順序合理。

本文鏈接：http://m.newgod.cn/news/detail/20190725102933.html